- 刘淼儿;李恩道;尹全森;邰晓亮;
以应用于海上的浮式丙烷预冷双氮膨胀液化装置为原型,拟建设一套液化中试装置。为了确定液化中试装置的规模,提出中试装置与原型装置之间宜遵循流程一致性、关键控制方式一致性、运动相似性和流态相似性等四项原则。上述原则中,分析表明,对于除关键控制方式一致性外,流程一致性、运动相似性和流态相似性对中试装置的规模没有直接的影响。为了与原型装置的关键控制方式保持一致,中试装置的设备选型就显得非常重要,其中对于确定规模影响较大的关键设备为制冷剂压缩机,而冷箱、压缩机驱动器、透平膨胀机及丙烷换热器对规模影响不大。因此,建议中试装置中压缩机的型式与浮式天然气液化装置保持一致,冷箱中换热芯体可以考虑采用两台并联的设计方案。
2015年03期 v.2;No.6 152-156页 [查看摘要][在线阅读][下载 166K] [下载次数：65 ] |[阅读次数：41 ] - 潘红宇;李顺丽;李玉星;朱建鲁;
通过动态仿真技术分别模拟了大回流、逐级回流和末级回流三种回流方式应用在C3/MRC液化工艺中丙烷压缩机的适应性。在此基础上分别添加高压处控制和低压处控制,比较了当改变控制器的设定值时丙烷系统所受到的影响以及控制器的响应速度。结果表明:丙烷压缩机采用逐级回流高压处控制的方式可以满足液化工艺所要求的良好的稳定性与较快的响应速度。
2015年03期 v.2;No.6 157-162页 [查看摘要][在线阅读][下载 308K] [下载次数：48 ] |[阅读次数：41 ] - 杜志胜;徐锦锦;马超;张发;
聚合物驱在海上平台的应用已超过10年,聚合物驱配套技术已经非常成熟。但是,在工程实施阶段聚合物驱设备规划及与生产设备配伍等方面尚存在问题。根据绥中36-1油田开展的聚合物驱工程,研究出适用于井口平台的聚合物驱设备布置方案,提出增加甲板面积的不同方案,并提出了聚合物驱设备布置的优化方向。
2015年03期 v.2;No.6 163-167页 [查看摘要][在线阅读][下载 186K] [下载次数：39 ] |[阅读次数：53 ] - 马超;孙锟;黄叶舟;陈晓东;孙首阳;
基于荔湾3-1气田周边的油气田深水管道情况,分析深水环境因素对管道失效的影响。具体给出三种深水海管失效形式,并提出相应失效模式下的维修方法,着重介绍不同维修方法的维修流程和核心维修工具资源。在此基础上,分析不同方法的优缺点,并探讨它们在荔湾周边的应用可行性。螺栓型管卡维修和连接器在底维修可作为我国深水海管维修的重点发展方向。
2015年03期 v.2;No.6 168-174页 [查看摘要][在线阅读][下载 340K] [下载次数：272 ] |[阅读次数：73 ]
- 叶海宾;岳剑锋;叶永彪;岳前进;陈金龙;
在进行水平式铺设时,柔性管道的上弯段将受到显著的接触荷载,导致管道的挤压失效,从而限制了这种铺设方式所能达到的水深。因此,对柔性管道铺设上弯段的接触荷载进行准确估计具有重要的工程意义。对上弯段接触荷载进行理论研究,推导了简化的计算公式,并采用数值仿真技术研究了铺设工况下影响接触荷载大小的关键参数,以指导柔性管道铺设的上弯段接触荷载的分析,并为铺设设计提供参考。
2015年03期 v.2;No.6 184-188页 [查看摘要][在线阅读][下载 214K] [下载次数：77 ] |[阅读次数：48 ] - 单学永;周毅;
外输软管是安装在输油终端与转运油轮之间的重要设备,承担着原油输送的重任,结构复杂、技术要求高,生产制造长期被发达国家的少数几家生产厂家所垄断。结合外输软管国产化的艰辛历程,通过分析外输软管的结构和材质特点,并参考国际通用的GMPHOM 2009输油软管标准,对20英寸可缠绕式漂浮主管生产工艺进行了详细的分析。
2015年03期 v.2;No.6 189-195页 [查看摘要][在线阅读][下载 406K] [下载次数：54 ] |[阅读次数：36 ] - 李秀锋;冯现洪;
传统悬跨分析以不发生涡激振动和强度极限状态为原则确定最大可以接受的自由悬跨长度。随着水深的增加,悬跨处理的成本急剧增加,以疲劳寿命为准则可以显著地增加最大可接受悬跨长度,减少工程费用。介绍了海底管道设计过程中的悬跨分析方法和悬跨接受标准。提出在设计阶段以疲劳极限状态为接受标准,并结合有限元计算进行悬跨分析,可减少悬跨处理量,节约大量工程费用。
2015年03期 v.2;No.6 196-200页 [查看摘要][在线阅读][下载 175K] [下载次数：96 ] |[阅读次数：53 ]